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表中括號內的數值為MC室出口氣體的α，括號外的數值為SC室出口氣體的α。 
　　
需要指出的是A廠分解爐的三次風量比煤粉燃燒所需的理論空氣量要小得多(其流化風量為標況下0.131m3/kg，加上三次風量、爐用煤風后總風量為標況下0.446m3/kg，比煤粉燃燒所需的理論空氣量稍少)，但其分解爐采用的是流態(tài)化操作，煤粉在爐內停留時間較長，爐內溫度場比較均勻，低溫、低α操作是流態(tài)化分解爐操作的一個特點。表中A廠爐出口的α為窯氣與爐出口氣體混合后的結果，這個數值較為合理。B、D兩廠分解爐的用風也比較合適，其三次風量稍大于爐內煤粉燃燒所需理論空氣量，加之爐用送煤風，分解爐出口的空氣量有一定的富余。但C廠的分解爐內煤粉燃燒所需的空氣量比三次風量大，而且不管是從SC室出口氣體的α(1.305)還是從SC室出口氣體中氧的含量(4.56%)來看，又都表明爐出口過�？諝獗容^多，實際生產中SC室出口的氣體溫度只有833℃也證實了這一點。如表3所示，這只能說明其SC室內存在較嚴重的機械不完全燃燒，大量未燃燼的煤粉到MC室繼續(xù)燃燒，導致MC室甚至整個窯尾系統出口氣體溫度偏高，實際生產中MC室出口氣體溫度為951℃。不過從其MC室出口氣體的α(1.106)來看，該RSP分解爐整體用風量尚可。E廠分解爐三次風量明顯偏大，過多的過�？諝饬繉е聽t出口的氣體溫度降低，實際生產中SC室出口溫度為940℃，低于D廠SC室出口的溫度(1011℃)。 

 
表中括號內的數據為MC室出口數據，括號外的為SC室出口數據。 
　　
由表中爐出口的物料分解率可以看出，由于A廠分解爐設計的意圖是采取反應兩步到位，故爐出口的分解率不高，只有39.78%，但該廠把窯尾的上升煙道來作為第二分解爐，充分利用了窯尾廢氣帶入的大量的熱量，使得入窯的物料分解率達到87.89%，C、D兩廠的分解爐也有類似的想法，不過這兩廠SC室出口的物料分解率與國外同樣爐型的分解爐相比，差了近30%，說明國內該類型分解爐在用風與用煤方面仍有待于提高。 

2.3　窯爐用風量的平衡 
　　
在預分解窯生產操作中，要求穩(wěn)定喂入生料量和煤量，還要穩(wěn)定窯爐用煤的比例，并據此調節(jié)好系統用風量，使系統各部分壓力和溫度相對穩(wěn)定。操作上可根據窯爐內煤粉燃燒情況，調節(jié)好三次風管與窯尾上升煙道的閥門，使系統總風量及窯爐系列風量平衡均達到要求[6]。 
　　
但有的廠家為增強燒點火力燒成熟料而增加窯頭用煤量，窯頭用煤量的增加又會導致窯內煤粉出現不完全燃燒現象，尤其是當喂煤量出現波動時，這種現象更加嚴重，這時如果窯—爐—末級筒與三次風管系統阻力不平衡，煤粉在末級筒中發(fā)生后燃燒現象，產生局部熔融，導致末級筒甚至上一級筒出現結皮堵塞，這在E廠RSP窯系統發(fā)生過多次。 
　　
表4列舉了這5個生產廠家窯爐用煤量比例及窯尾、爐出口以及末級筒出口氣體的α及O2、CO含量。 

 
表4窯爐用煤量比例及窯尾、爐出口、末級筒出口氣體的α及O2、CO含量 

由表可以看出，除A廠外，B、C、D三廠均存在風量不平衡問題，總體上都表現為三次風量偏大、窯內通風不足。其中B、C兩廠爐用煤量偏高，尤其是C廠。在回轉窯用煤量不足30%的情況下，窯尾出口氣體的α還不到1.0，說明該回轉窯內的通風難以保證窯內煤粉的正常燃燒，窯內的還原氣氛極容易導致窯尾較頻繁的結皮堵塞。其爐用煤量過大，使得實際生產中入窯生料分解率一般都在95%以上，很多的時候高達97%、98%甚至99%，這必然過分增加分解爐的負荷，造成窯尾系統整體溫度過高，而窯內燒成溫度不夠，導致熟料升溫偏低，游離CaO升高，影響熟料質量。 
　　
E廠窯尾的α為1.068，說明窯內的通風較為合理，但由于窯用煤量相對較多，窯頭燒成帶的熱負荷相應增加，這也影響了窯的正常使用壽命，且爐內因用煤量偏小而顯得三次風量過量，導致爐出口氣體溫度下降。分解爐的喂煤量應根據預熱器來的生料升溫及分解所需要的熱量及熱效率確定，通過控制物料分解率和爐出口氣體溫度來調節(jié)喂煤量；而窯用煤量應根據入窯生料量及分解率來確定，回轉窯在此主要起物料的燒結作用[6]。 
　　
生產中一方面要根據各級預熱器溫度、壓力、窯尾和一級筒出口的O2含量調節(jié)主排風機的轉速和冷卻機供風量，實現總風量與煤、料的合理匹配；另一方面也要根據窯尾及一級筒出口的過剩空氣量，調節(jié)三次風管閥門或上升煙道的閘門，實現窯爐用風量的合理分配。 

3　系統總用風量 

　　系統總用風量取決于用煤量大小和系統生產能力，而煤又取決于料。風量控制的主要依據是保證煤粉的完全燃燒，而不需要太多的過�？諝饬�。系統喂料量的控制主要取決于系統溫度的高低，使系統內溫度與其生產能力相適應。此外，還應結合生料的率值成分加以綜合考慮。但在增加喂料量時，應注意預熱器和分解爐內料氣之比，避免因料荷過大時，氣體攜帶能力下降造成塌料。系統喂煤量的大小與生料喂入量密切相關。當喂料量變化時，燒成系統溫度也會隨之發(fā)生變化，此時需改變窯爐用煤量比例，調整因喂料量變化而引起的溫度波動，以重新建立一個平衡的工況。若系統用風量過低，預熱器內物料懸浮不起來，達不到充分換熱的目的，且容易導致竄料等現象；但若系統用風量過高，不僅使系統阻力變大，電耗增加，而且出口廢氣量的增大，也會導致系統熱耗的增加。因此必須通過合理調整風、煤、料量等來保證三者混合均勻，物料懸浮狀態(tài)良好，分解充分，煤粉燃燒完全。 
　　
表5列舉了上述5個廠預熱器出口氣體的α、總風量及冷卻機供風量與系統燒成熱耗。  

表5 預熱器出口氣體α、總風量、冷卻機供風量及燒成熱耗(標況) 
由表5可見，A廠系統用風量比較合理，E廠系統用風量明顯偏大，其預熱器出口氣體的α達到1.586。這必然導致預熱器出口廢氣帶走熱損失增大，系統的燒成熱耗增加，如表5所示。資料表明[1]，預熱器出口每增加10%過�？諝饬繒r，廢氣溫度將增加16℃，熱耗相應增加25kJ/kg，E廠系統用風量較高的原因除冷卻機供風量達到2.846m3/kg，系統較嚴重的漏風也是一個原因，尤其是旋風筒錐體膨脹倉的捅灰孔。 
　
　表5中D廠的冷卻機為單筒冷卻機，與其它廠家的篦冷機相比，其入冷卻機風量相對要小些。B廠冷卻機的風量過大，標況下為3.086m3/kg，雖然其冷卻機的余風排風量也較高(標況下1.961m3/kg)，但仍容易導致系統廢氣量偏高、二次風溫偏低，熱效率降低。目前國內不少廠家采用的第三代帶空氣梁的篦冷機，其充氣篦板具有高阻力、高氣流穿透性特點，可減小熟料顆粒大小和料層阻力變化的影響，強化氣固換熱，使熟料得到有效的冷卻，并能提高入窯二次風溫與入爐三次風溫，有利于窯爐內煤粉的燃燒。 
　　
從系統用風、煤、料量比例也明顯可以看出，B廠用煤量偏高，這與其使用煤粉的低位熱值較低有關。E廠用風量偏大，而C廠無論是用風還是用煤都有些偏高，同時較高的窯尾溫度也說明了該廠在實際操作中排風量過大，建議工廠在實踐中應逐步加以修正，以達到優(yōu)質、高產和低耗的目的。 

4　結論 

　　預分解窯系統的用風比較復雜，不同窯型、爐型要求的用風也不相同，且不同的窯頭用風與分解爐用風對煤粉燃燒的影響也不相同；同時，入冷卻機風量以及系統各處的漏風，如預熱器系列、窯尾、窯頭等的漏風都對窯系統的正常操作及熱耗產生影響。生產中要注意風的分配、窯爐用煤量的比例，兼顧整個系統的風、煤、料的平衡關系，為工廠優(yōu)質、高產、低耗打下基礎。